哈尔滨电机厂有限责任公司的600MW汽轮发自引进以来，沿袭美国西屋公司设计型式已生产过2台考核机组，后又生产优化型。径向轴承采用可倾瓦轴承，因为轴承稳定性较好，所以一直未进行计算开发工作。本文针对600MW机组的轴承损耗这一问题，采用有限元法，对轴承进行计算分析，这样，在设计中可以优化设计方案，有效降低轴承损耗。
以秦山650MW汽轮发电机轴承为例，对其损耗进行了计算，并于2000年2月份在机组上进行了轴承功耗的实测，以验证该计算程序。
1.1可倾瓦轴承损耗的计算在本程序的计算中，假定轴承的润滑油为不可压缩牛顿流体，忽略油层的重量和起动时惯性力以及油膜厚度方向上的压力梯度、层流或紊流工况，轴颈与轴瓦无变形。
在流体润滑理论中，Reynolds方程描述了径向滑动轴承的工作过程，它综合表达了油膜压力、润滑油粘度、轴颈转速以及轴承结构参数（轴径、轴承宽度、半径间隙）等彼此间复杂的作用关系，我们所作的轴承性能计算，便是针对轴承的具体几何参数和运行工况，用有限元方法对二维的Reynolds方程进行求解，从而得到轴承的静、动特性参数即油膜压力、功耗、温升、润滑油流量等数据。以前曾进行过固定瓦滑动轴承的动静特性程序开发工作，而可倾瓦轴承比其它固定瓦轴承多了各瓦的摆动，所以，在各个可倾瓦轴承的方程中都应当考虑这个因素。
可倾瓦轴承的无量纲油膜厚度为：程当为常数时，求静特性的Reynolds方程为：13力矩平衡方程轴上的压力对支点的力矩的表达式可写为：1.1.4承载力1.1.5摩擦阻力轴颈表面的剪应力为：摩擦阻力：（阻=手LXIf-卜取=.R2为阻力的相对单位，则无量纲阻力方程：如油膜有破裂，则摩擦阻力如下：以上各，'为瓦块工作长度；（为瓦块内圆弧直径；为轴颈半径；为瓦块半径间隙、加工间隙；'为支点圆半径间隙；为轴承偏心距；为相瓦块半径间隙的偏心率；
由于可倾瓦轴承在稳态工作时，各轴瓦处于平衡状态，因此在计算中要联立方程（2）和ST=0，以求解各瓦的压力分布，各瓦的摆角和轴承的承载系数，这样在差分迭代求解时不但要修偏位角，而且也要修摆角。
偏位角修正与摆角修正，可以用二分法使其收敛。偏位角取修正量为：耗。计算公式如下：C润滑油比热，/kgp润滑油密度，kg/m3；-T温升，6AT=T=ut-Tm，T=ut为出油温度，Tin为进油温度。
1.2.2轴承损耗的测试试验采用的方法是在发电机两端轴承进出油管道中，靠近轴承的位置安装测量油的电阻温度计，以及涡轮流量计，测量各种工况下，通过轴承的进油量，进油温度和出油温度，计算出轴承在各工况下的功耗。
采用的仪器，电阻温度计，分度号Cu50，精度000r/min，进油温度控制在40C，运行稳定时进行测量。平均功耗误差计算：偏位角修正公式为：，=0Sigi（01）。，s（11）摆角的初值：在计算中取轴瓦*大摆角的1，轴瓦的*大摆角的计算公式为：所测平均功耗误差范围在4.1kW.为轴瓦出口与角起始线的夹角。
